1.土建工程概况
1.1 工程规模
工业水系统工程包括一座产水量750T/h的XB-Ⅱ型水旋澄清池；一座建筑面积近200m2的三层控制楼,两个泵站总面积约210m2,一个沉淀池。水旋澄清池和控制楼位于坝前800m,河东岸,距岸边100m处的台地上,1?#泵站位于鱼池西侧河堤岸上,2?#泵站位于鱼池东北角上。
1.2 工程地质情况
由勘测报告可知,水旋澄清池和1?#泵站地基为弱风化的红色砂岩,地表风化的沙砾石层厚约0～1.2m,红色砂岩抗压强度为40MPa～20MPa,地基承载力很高。2?#泵站地基为粉沙土层,地基承载力15T/m2。
1.3 设计基本资料
气温：年平均气温为8～11℃,全年以一月份最低,7月份最高。极端最高气温为48.5℃,极端最低气温为-30.6℃。
冰冻期为每年10月至次年2月,约5个月时间。
多年平均降雨量为208mm,年蒸发量为1500mm。
风速：最大风速22.2m/s,基本风压70Kg/m2。
地震烈度：基本地震烈度为7度,设计烈度8度。
设计依据：《给排水工程结构设计规范》；参考《水工钢筋混凝土结构设计规范》；参照该电厂工业水系统工程建筑结构及工艺。
2.建筑结构设计
2.1结构计算说明
2.1.1水荷载：按工艺设计,水旋澄清池处理水的最大含泥量为100Kg/m3,计算内水压力时,相应的水容重取106t/m3。
2.1.2温度荷栽：考虑到气温和水温存在的误差,同时考虑发电厂的设计和运行情况,按池壁内外5℃的温度差计算温度应力,对池壁进行内力计算。
2.1.3其它荷载：包括结构和设备自重及活荷载,规范规定的其它相关荷载等。
2.1.4结构计算：包括地基承载力计算、池壁内力计算及配筋计算,同时还对结构进行了抗裂计算。
2.1.5抗震校核：本地区基本地震烈度为7度,设计烈度8度,本水池按8度校核。
2.2 结构设计说明
2.2.1 水旋澄清池：水旋澄清池为圆柱型钢筋混凝土结构,内径14.5m,净高8m,池壁厚400mm,池地板厚200mm,池壁外侧设计加气块保温层,厚度400mm；保温层外侧砌护360mm砖墙。水旋池顶部设计5.9m高砖混结构圆型房屋,屋顶结构为轻型钢屋架,镀锌材板金属屋顶。
2.2.1.1设计±0.00相当于绝对高程1168.2m。
2.2.1.2设计基础埋深-5.15m,呈圆台型,直径18300mm,采用100?#毛石混凝土灌筑。
2.2.1.3 池底顶面标高-1.25m,直径小于10700mm处,设计厚度200mm,配筋为上下双层,辐射筋φ12@200,环向筋为φ12@150；直径大于11500mm处,设计厚度400mm,配筋为上下双层,辐射筋φ16@200,环向筋为φ16@200。
2.2.1.4池底中心部位设一集水坑,深600mm,上口直径φ1880mm,下口直径φ800mm,配筋同池底；集水坑内埋设φ300mm排泥钢管。
2.2.1.5池壁厚度400mm,下部5m高范围内,竖向筋为φ16@200,水平筋为φ18@150；上部3m范围内,竖向筋为φ12@200,水平筋为φ12@150。
2.2.1.6标高6.75m处沿水池内侧周圈设计1000mm宽环形走道板,墙内圈梁断面设计为240×180mm,环形走道板根部厚度120mm,端部厚度70mm,设计受力筋φ10@150,分布筋φ6@250。
2.2.1.7标高8.05m处设计宽3000mm的径向走道,由两道跨度14900mm,断面400×1200mm的大梁支撑,大梁底部受力筋为单排6根φ28的螺纹钢,φ8@200四支箍筋；板厚100mm,配受力筋φ10@140,分布筋φ6@250。
2.2.1.8刮泥机支座位于8.05m标高走道中部,水池中心、大梁跨中挑牛腿位置。
2.2.1.9水池上部5.9m高的砖混结构房屋,作为工艺安装、检修空间,以及操作、运行观察室之用。
以上结构均采用C25水工混凝土,抗渗标号S?6,钢筋Ⅰ级为圆钢,Ⅱ级为螺纹钢。
2.2.2控制楼：控制楼为三层砖混结构楼房,高度15m,平面尺寸9.48m×6.48m,层面标高分别为-2.15m,1.0m,8.05m。底层地下室布置进水管路、加药管路、刮泥机润滑水管及控制阀、仪表等；二层为加药操作间,并用于储存药物；三层为控制值班室,设操作盘及化验台等,并设有两个溶药箱。
2.2.2.1 ±0.00相当于绝对高程1168.2m。
2.2.2.2 设计基础开挖深度-3.25m,为条形基础,垫层宽度2100mm,基础宽度1900mm,高度350mm,配筋φ10@200,分布筋φ6@250；上部370mm宽剪力墙配竖向构造筋φ10@200,分布筋φ8@200。混凝土标号：垫层C10,条形基础C15。
2.2.2.3 每层楼板设大梁两道,断面300×600mm,配筋选自相应图集,混凝土标号C25。
2.2.2.4 圈梁、地圈梁截面尺寸为360×300mm,配筋6φ14,φ6@250,转角加筋参照NG001-结A-9；楼四角构造柱截面尺寸360×360mm,其余六个构造柱截面尺寸240×240m,配筋4φ20,φ8@200,混凝土标号均为C15。柱与墙体拉结做法参照XBG-911-3。
2.2.2.5 电气部分：二、三层屋顶各挂404m,插座距地0.3m。
2.2.3 1#泵房：建筑面积21.36 m×6.36m,设计安装2台12SH-B型水泵,用于从河里抽水向水旋池供水。±0.00为1156.33m,基础开挖至1155.47m,采用C20钢筋混凝土条形基础,构造配筋φ10@200,箍筋为φ8@200；主体为砖混结构平房,净空高度5.08m,设计3道300×500mm大梁,受力筋为4根φ22螺纹钢。梁底悬挂一台2T电动葫芦,靠近河侧设计一个钢结构吸水管支架。
2.2.4 2?#泵房为半地下式,建筑面积21.0m×5.4m,设计安装4台8SH-9A型水泵,用于从沉淀池抽取净水供机组冷却用；安装1台2寸泵,作为水旋池溶药箱水源。±0.00为1157.2m,基础开挖至1153.75m,采用C20构造配筋条形基础。主体为砖混结构平房,净空高度4.6m,设计240mm隔墙一道,300×500mm大梁3道,将泵房分为5间。大梁配受力筋为4根φ22螺纹钢。梁底悬挂一台2T电动葫芦,靠近沉淀池侧设计一个小型钢结构吸水管支架。
2.2.5泵坑吸水池：在2?#泵房西侧沉淀池内设有一个吸水池,作为2级泵的抽水泵坑。泵坑为钢筋混凝土结构,水池长15m,宽3m,净深2m。底板厚200mm,配筋φ8@250,φ8@250,并布置8个φ100滤水管；壁厚300mm,配筋φ12@200,φ8@250,池壁顶面高程与沉淀池底面高程齐平,水池混凝土标号为C20。2.2.6沉沉池：是工业水系统的中间蓄水池,总面积约18000m2,平均深度2.2m,总容积39600m?3,在沉淀池西南角设防冲刷护坡。
3.工艺设计
3.1 方案选择
根据可行性研究报告选定的方案,要求设计一座产水量750T/h的水旋澄清池。对比分析后确认XB-Ⅱ圆柱型水旋澄清池,适用于该地区河流所具有的夏季高浑浊度、高泥沙含量及冬季低温度,低浑浊度的地表水水质净化处理工艺,其出水浊度根据需要可控制在200mg/L以内。
一般采用聚丙烯酰胺作助凝剂,三氯化铁或硫酸铝作混凝剂,也可以根据市场情况作调整。药剂在水旋澄清池进水管喷嘴前端先后设投药管加药。
3.2 工艺设备
水旋澄清池内安装的工艺设备有进、出水管,混合室、反应室,分离室,出水槽,刮泥机等。混合室、反应室、出水槽均为钢板制作,分离室内的蜂窝斜板为波形塑料板制作,中心传动刮泥机型号为CG-145DT。
反应室为圆筒形结构,平均直径约1.5m,高度6m,用6mm厚钢板焊成型；混凝室为上小下大的锥形,上口直径4600mm,下口直径12000mm,由8mm厚钢板制作。分离室上部清水区装置蜂窝斜管以缩小澄清池直径,下部泥渣沉降区设置相应的斜板,混凝室底部泥渣浓缩区考虑了分离室和混凝室的全部产泥渣量。中心传动刮泥机将泥渣由中心排泥管排出。在出水渠上设置量水薄堰作为计量设备。
澄清池进水管为φ500钢管,由1?#泵站进入控制楼,加药后由控制楼进入水旋池。出水管为φ500钢管,直接将净水排到沉淀池。排泥管为φ300钢管,泥渣排向黄河。进、出水及排泥管在室外均采用地下敷设。
3.3水处理工艺流程
在进水管喷嘴前加药后的原水,由喷嘴沿切线方向射入混合室底部快速混合筒里,药剂和原水急剧混合后旋流向上,由混合室顶部的旋流配水口导入混凝室上部；混凝室上小下大,水流旋转速度在其中由快变慢,混凝室上部装置25×25目的镀锌铁丝反应网,旋转水流与铁丝网接触后,在水体内形成大量的微旋涡,从而使药物在旋转运动中获得良好反应,充分凝聚、接触、吸附；水流由混凝室下部自下而上进入分离室,混合后的泥渣在混凝室及分离室底部浓缩、沉淀,由刮泥机导入排泥坑,打开排泥阀定期排放。分离室下部装设斜板,上部设蜂窝斜管,以缩小澄清池直径,降低出水浊度。澄清水经过分离室清水区辐射状集水槽汇流,经出水管路排入沉淀池。
3.4工艺数据
3.4.1原水在澄清池总停留时间为0.8～1.2小时；快速混合室停留时间为30～40秒。
3.4.2混凝室的反应及絮凝沉降区部分按设计流量停留15～20分钟的体积设计；混合室及反应室泥渣浓缩区体积设计与所加助凝剂品种有关,一般按原水100%泥渣量浓缩1小时所需体积设计；泥渣回流量按产水量的20～30%设计。
3.4.3进水管喷嘴水流喷出速度采用2.5m/s左右,混合室上部旋流配水出口流速采用0.10m/s,混凝室锥壁为50?0-55?0。
4.施工总结
4.1施工情况
工程于2006年5月10日放线开工,安装工程于10月10日完成,土建工程于11月15日竣工。
4.2工程变更
工程施工中细小变更较多,此处仅就对造价、结构及运行影响较大的变更加以叙述。
4.2.1控制楼基础设计开挖至1164.95m,因遇沙土层,实际开挖至1163.45m,比设计深挖了约1.5m,采用C10毛石混凝土浇筑至设计标高。
4.2.2控制楼二层加药平台及搅拌器取消,将溶药箱布置在一层,1.00m标高楼板相应部位预留1600×800mm加药孔口,加药口四周设梁及预埋件。
4.2.3水旋池环形走道板跟部厚度由120mm变为150mm,配筋不变；圈梁断面由240×180mm变为240×300mm。
4.2.4控制楼北侧阳台采用预埋及焊接Ⅰ12型钢,阳台板为70mm厚预制板。考虑到如果进行二期工程,可直接将工字梁加长铺板以形成走道,结构形式与控制楼南侧走道相同。
相关：
董事文摘董事会报酬应具有竞争性,应考虑行业惯例和董事负担程度。这种薪金的形式在不同的公司有所不同,也取决于具体情况,比如说董事会试图吸引、挽留董事等。董事会应考虑使董事利益与股东利益一致,可以采取以股票作为董事..
刘延东抵达巴黎 会见法国宪法委员会主席法比尤斯原标题：刘延东会见法国宪法委员会主席法比尤斯中新社巴黎6月29日电（记者 龙剑武）中国国务院副总理刘延东29日在巴黎法国宪法委员会会见法国宪法委会主席法比尤斯。刘延东表示，2014年，在习近平主席和奥朗德总..